生物滤池作为生物膜反应器的经典形式之一, 已经成为一种成熟的工艺.近年来, 伴随各种新型脱氮途径的提出, 如异养硝化、好氧反硝化、同步硝化-反硝化、短程硝化-反硝化等, 研究者们将传统生物滤池不断进行改进, 开发出许多新型生物滤池, 并在各类废水处理中得到了应用.然而, 这些新型生物滤池仍然缺乏设计经验, 且无详细明确的工艺设计准则.生物脱氮是去除氮素的主要途径之一.强化生物脱氮的关键在于调控系统内部的氧化还原条件及优化原水中有机碳源的利用, 而且系统的水力停留时间、反应温度、进水理化特征等也都与脱氮效率密切相关.
水产养殖废水通常富含氮、磷、有机物等, 极易对地表水造成富营养化.削减养殖废水氮磷排放、开发适宜处理技术、提高水资源使用效率已成为我国发展生态农业当务之急.鉴于此, 作者设计了曝气垂直流滤池(aerated vertical-flow filter, AVF)+折流式水平流滤池(baffled horizontal-flow filter, BHF)的组合系统, 将前者的强硝化功能与后者的优势反硝化功能有机结合.同时, 通过设计不同的水力负荷及分流比来分别调控系统的反应时间及对原水中碳源的利用, 最终达到高效脱除养殖废水中氮磷、有机物的目的.本研究通过全面分析组合系统的净化效能与影响因素的关系, 探究组合系统的净化机制, 以期为该组合系统在养殖废水处理中的应用提供依据.
1 材料与方法
1.1 试验系统设计与构建
试验系统设计如下：配水池内原水经水泵抽提后通过分流阀(控制分流比)一部分流入曝气垂直流滤池, 另一部分直接流入调节池, 后者与曝气垂直流滤池底部出水混匀后再流入折流式水平流滤池(图 1).分流的目的主要是补充后一级滤池反硝化所需的有机碳源.所有单元构筑材料均为有机玻璃, 除调节池(L 20 cm×W 20 cm×H 30 cm)为圆柱形结构外, 其它均为方形箱体.配水池与曝气垂直流滤池规格一致(L 48 cm×W 48 cm×H 60 cm).曝气垂直流滤池表面铺设PVC布水管, 底部设有PVC集水管; 集水管内设有纳米微孔曝气管, 后者通过聚乙烯软管与旋涡风机相连(风量：60 m3˙h-1; 最大风压：10 kPa; 品牌：亚士霸; 型号：HG-250;产地：浙江台州).折流式水平流滤池(L 100 cm×W 48 cm×H 48 cm)自进水端向出水端呈3‰坡度倾斜; 同时, 折流式水平流滤池内增设了9个等间距平行交错的有机玻璃折流板(L 39 cm×W 0.9 cm×H 48 cm).两组滤池内部均填充孔径3~5 mm的多孔陶粒, 垂直流滤池填充深度38 cm, 水平流滤池填充深度34 cm, 陶粒孔隙率为0.433.
图 1 组合系统结构示意
1.2 滤池运行与数据采集
滤池的挂膜方式采用接种法, 具体是在曝气垂直流滤池和折流式水平流滤池内分别接种采自某养殖场的活性污泥, 每周接种一次, 直至滤料表面均被生物膜覆盖为止.挂膜结束后, 将模拟配制的高质量浓度养殖废水接种至两组滤池内, 进行微生物适宜性驯化, 待系统出水水质稳定后, 再进行数据采集.试验废水配置参考上述养殖场排放的高质量浓度养殖废水, 配置方案如下：即每升水含面粉、葡萄糖(含少量钠、钙、铁、锌等元素)、碳酸氢铵、磷酸二氢钾的质量依次为0.287 5、0.144、0.054和0.022 g.配置废水对应各项污染物的质量浓度见表 1.
测试过程按设定的分流比分为3个阶段, 但不同阶段折流式水平流滤池的水力负荷不变(即各阶段总进水量恒定).所设定的3个分流比依次为8：2、6：4和4：6.以8：2为例进行说明：即曝气垂直流滤池底部出水量与调节池内未经处理的原水体积比为8：2.对应地, 曝气垂直流滤池运行的3种水力负荷依次为(131±7)、(94±7) 和(60±2) mm˙d-1.
表 1 试验模拟配置的废水组成1) /mg˙L-1
组合系统每天间歇进水一次, 即曝气垂直流滤池水力停留时间为24 h, 折流式水平流滤池理论水力停留时间为43.7 h.曝气垂直流滤池每天曝气运行4 h(10:00~14:00), 对应气水比约为1 200：1.水样采集点为曝气垂直流滤池进水、底部出水, 折流式水平流滤池进水、末端出水.采样频率为每天1次, 每次采样时间点固定(08:30~09:30);每种分流比持续采样8次, 随后切换至下一分流比, 继续运行2周待系统稳定后再进行下一轮数据采集.采用美国YSI多参数水质分析仪(型号：Pro Plus)现场测定压强(p)、温度(T)、溶解氧(DO)、氧化还原电位(ORP)、碱度(pH)、电导率(Cond)、比电导率(SC)、总溶解固体(TDS)、盐度(Sal)、电阻(Res)等在线参数.水样采集后, 按国家标准方法测定COD、TN、NO3--N、NO2--N、NH4+-N、TP、IP等指标, 其中COD测量为锰法. COD又分为总有机物(TCOD)和溶解性有机物(DCOD). DCOD为水样经滤纸过滤后测定值, TCOD为直接测定值.
1.3 数据分析
本文采用百分比去除率评价滤池的净化效能, 即百分比去除率=(进水质量浓度-出水质量浓度)/进水质量浓度×100%.独立样本t-test用于检验进出水间理化特征的差异及两种滤池间净化效能的差异.单因素方差分析(one-way ANOVA)用于检验不同水力负荷/分流比对滤池净化效能的影响, 多重比较选择LSD(方差齐)或Games-Howell(方差不齐).为了综合分析监测的所有理化因子对净化效率的影响, 采用逐步回归分析及非线性冗余度分析(redundancy analysis, RDA)探讨污染物去除率与滤池进出水理化特征的关系.因为监测的理化因子变量较多, 为了避免变量之间的自相关, 在进行RDA排序之前, 先对监测的环境变量进行主成分分析.这些分析在SPSS 19.0及CANOCO 4.5软件中完成.
2 结果与讨论
2.1 生物滤池进出水理化特征比较
比较两种不同类型的生物滤池进出水理化特征, 发现曝气垂直流滤池、折流式水平流滤池进出水的压强、温度无显著差异, 折流式水平流滤池进出水的氧化还原电位也无显著差异, 其余监测指标差异显著.进一步比较发现, 曝气垂直流滤池的出水电阻率显著增加, 而其它有差异的指标均显著降低; 类似地, 折流式水平流滤池出水电导率、比电导率、总溶解固体、盐度均显著增加, 而其它有差异的指标显著降低(表 2).
表 2 两种生物滤池进出水理化参数比较
2.2 生物滤池净化效能比较
不同运行工况(水力负荷/分流比)的调整对生物滤池的净化效能存在显著影响, 且两种不同类型生物滤池的净化效能也存在显著差异(P<0.05).就曝气垂直流滤池而言, 不同水力负荷对亚硝氮的去除率无显著影响, 对其它指标有显著影响; 类似地, 在折流式水平流滤池中不同分流比对无机磷和亚硝氮的去除率无显著影响, 对其它指标相反; 针对组合系统, 不同运行工况对总磷、氨氮及亚硝氮的去除率无显著影响, 对其它指标相反.除溶解性有机物和硝氮外, 两种不同类型滤池对其它指标的净化效率都存在显著差异(表 3).
表 3 两种生物滤池单体及组合体不同运行工况下百分比去除率的协方差分析结果(P值)
进一步比较发现, 在曝气垂直流滤池中, 有机物的去除率随水力负荷的降低先升高后降低, 但无论总有机物还是溶解性有机物总体平均去除率都在80%以上.磷的去除率随水力负荷的降低呈增加趋势.氨氮、亚硝氮、总氮及溶解性氮去除率随水力负荷的变化趋势与有机物类似, 而硝氮去除率随水力负荷的变化趋势与磷相似.总体而言(不分水力负荷变化), 曝气垂直流滤池对有机物、氨氮及溶解性氮的平均去除率都在80%以上, 对磷、亚硝氮的去除率不高, 尤其是后者平均去除率仅为11.5%(表 4).
表 4 两种生物滤池单体及组合体不同运行工况下的百分比去除率比较
在折流式水平流滤池中, 有机物的去除率随分流比的增加先升高后降低, 且总体平均去除率都在70%以上.无机磷、的去除率随分流比的变化趋势与有机物类似, 亚硝氮的去除率先降低后升高.亚硝氮的去除率变化很大且都为负值, 表、明出水呈现亚硝氮积累.总磷、氨氮、硝氮、总氮及溶解性氮的去除率随分流比的增加而增加.折流式水平流滤池对氨氮、总氮及溶解性氮的去除率不高, 平均去除率都在40%以下.在组合系统中, 除亚硝氮外, 其余各项指标的变化趋势与折流式水平流滤池类似.在组合系统中亚硝氮去除率的变化趋势与曝气垂直流滤池类似.此外, 曝气垂直流滤池对总有机物、氨氮、亚硝氮、总氮及溶解性氮的去除率显著高于折流式水平流滤池, 而总磷、无机磷的变化趋势与此相反(表 3和4).
2.3 影响滤池净化效能因素分析2.3.1 逐步回归分析
由逐步回归分析结果可知, 在曝气垂直流滤池中溶解性有机物、亚硝氮与进水影响因素间无显著相关性; 类似地, 在折流式水平流滤池中亚硝氮与进水影响因素间无显著相关性.除此之外, 其余指标与两种滤池进出水影响因素间都存在显著的线性关系(表 5).
| 滤池类型 | 参数 | 标准化系数R | 显著水平(Sig.) | |
| 曝气垂直流滤池 | TCOD | 0.409×T | 0.043 | |
| DCOD | ND | |||
| TP | -0.439×HLR+0.414×DO-0.362×T+0.355×ORP-0.239×NO3--N | 0.000 | ||
| IP | 0.461×DO-0.365×T-0.363×HLR+0.361×TCOD-0.215×P+0.128×ORP | 0.000 | ||
| 进水 | TAN | -0.464×NO3--N+0.335×TDS+0.324×ORP | 0.000 | |
| NO3--N | 0.590×IP-0.474×NO3--N-0.458×TDS-0.411×NO2--N | 0.000 | ||
| NO2--N | ND | |||
| TN | 0.498×TCOD-0.448×NO3--N | 0.000 | ||
| DIN | -0.701×NO3--N+0.435×DCOD-0.211×NO2--N | 0.000 | ||
| TCOD | -0.950×TCOD-0.152×DIN-0.125×pH+0.103×DO | 0.000 | ||
| DCOD | -2.210×DCOD+1.473×TCOD-0.345×DIN+0.198×DO-0.198×Sal+ 0.198×NO3--N-0.148×P-0.060×NO2--N | 0.000 | ||
| TP | -0.804×TP-0.223×TDS | 0.000 | ||
| IP | -0.803×IP-0.364×NO3--N | 0.000 | ||
| 出水 | TAN | -0.984×TAN | 0.000 | |
| NO3--N | -0.983×NO3--N+0.179×TAN | 0.000 | ||
| NO2--N | -0.734×NO2--N-0.301×pH | 0.000 | ||
| TN | -0.917×TN-0.157×ORP-0.123×pH | 0.000 | ||
| DIN | -0.989×DIN | 0.000 | ||
| 折流式水平流滤池 | TCOD | 0.904×DCOD-0.474×TAN-0.282×P | 0.000 | |
| DCOD | 0.936×DCOD-0.392×TAN-0.223×IP-0.212×P | 0.000 | ||
| TP | 0.800×TP+0.289×P | 0.000 | ||
| IP | 0.513×pH | 0.009 | ||
| 进水 | TAN | 0.664×DO+0.463×TDS+0.313×TAN-0.241×P | 0.000 | |
| NO3--N | 0.496×Ratio-0.464×NO2--N+0.439×DCOD-0.206×IP | 0.000 | ||
| NO2--N | ND | |||
| TN | 1.264×TN-0.998×DIN+0.753×TP+0.313×Ratio+0.289×ORP | 0.000 | ||
| DIN | 0.867×Ratio+0.449×TDS-0.243×P | 0.000 | ||
| TCOD | -0.701×DIN-0.339×DCOD | 0.000 | ||
| DCOD | -0.738×DIN-0.544×DCOD+0.324×IP | 0.000 | ||
| TP | -0.688×TP-0.392×SC+0.282×T+0.229×DCOD | 0.000 | ||
| IP | -0.818×IP+0.320×T | 0.000 | ||
| 出水 | TAN | -0.748×DIN+0.631×TN-0.408×Sal+0.393×DCOD | 0.000 | |
| NO3--N | -0.648×NO3--N+0.600×Ratio+0.306×TN | 0.000 | ||
| NO2--N | -0.741×NO2--N | 0.000 | ||
| TN | -0.641×SC | 0.001 | ||
| DIN | -0.755×DIN | 0.000 | ||
1) 用SPSS软件作逐步回归分析会给出标准化和非标准化系数.因为本研究监测的理化环境因子量纲不一致, 为了更加合理地评价监测的每项环境因子对污染物去除效率的影响, 采用标准化系数进行比较分析; ND表示未检测到显著线性关系
表 5 两种生物滤池百分比去除率与进出水影响因素间的逐步回归分析结果1)
针对进水理化特征, 在曝气垂直流滤池中总有机物去除与温度成正比, 可能原因是温度越高, 越能促进微生物对有机物的氧化分解.磷的去除与溶解氧正相关, 可能原因是溶解氧含量越高, 聚磷菌增殖愈快, 进而对磷的吸收作用越强.氨氮的去除与硝氮成反比, 这是因为氨氮的去除主要是通过硝化作用, 而进水硝氮含量越高对硝化作用有抑制作用.此外, 氨氮的去除还与氧化还原电位正相关, 这是因为硝化作用强弱与氧化还原电位正相关.总氮的去除与总有机物正相关, 可能原因反硝化脱氮需要碳源, 有机物含量越高, 越能促进反硝化强度.这种解释被随后的线性关系, 即溶解性氮的去除与溶解性有机物正相关进一步验证(表 5).
针对出水理化特征, 在曝气垂直流滤池中各污染物的去除率主要取决于出水质量浓度, 即出水质量浓度越高, 去除率越低.总有机物的去除与溶解性氮负相关, 这是因为出水溶解性氮含量越高, 反硝化作用越弱; 相应地, 反硝化消耗的碳源也就越少.总有机物的去除与pH值负相关, 这是因为反硝化作用释放碱度, pH值升高能抑制反硝化作用.此外, 总有机物的去除与溶解氧正相关, 这是因为溶解氧越高, 越能促进有机物的氧化分解.溶解性有机物的去除也有类似规律, 不过它还与盐度、硝氮、压强、亚硝氮等相关.总磷的去除与总溶解固体负相关, 这可能是因为磷酸盐是总溶解固体的重要组份, 出水总溶解固体含量愈高, 磷的去除率愈低.硝氮的去除与氨氮正相关, 这是因为出水氨氮含量愈高, 通过硝化作用转化成硝氮的含量也就愈低.总氮的去除与氧化还原电位、pH值负相关, 这是因为总氮的去除主要依赖于反硝化过程, 而反硝化倾向于厌氧环境且释放碱度; 亚硝氮的去除与pH值负相关也是类似原因(表 5).
针对进水理化特征, 在折流式水平流滤池中有机物的去除与进水溶解性有机物正相关, 说明有机物的氧化分解是滤池脱除有机物的主要途径.这种假设被有机物的去除与氨氮的负相关进一步证实, 即进水氨氮含量愈高, 硝化作用与有机物分解竞争的溶解氧量也就愈高.总磷的去除与进水负荷正相关, 这与文献报道的, 在一定范围内污染物去除率随进水负荷呈线性递增一致.氨氮的去除与进水溶解氧正相关, 说明硝化作用仍是氨氮去除的主要途径.硝氮的去除与分流比、溶解性有机物正相关, 与亚硝氮负相关, 说明反硝化是硝氮去除的主要途径.总氮的去除与进水质量浓度、分流比正相关, 与溶解性氮负相关, 说明反硝化也是总氮去除的主要途径; 此外, 总氮的去除还与氧化还原电位正相关, 说明在折流式水平流滤池内部还同时存在硝化作用.溶解性氮与分流比正相关, 说明反硝化是溶解性氮去除的主要途径(表 5).
针对出水理化特征, 在折流式水平流滤池中多项污染物的去除率与出水质量浓度负相关, 这与曝气垂直流滤池类似.有机物的去除与溶解性氮负相关, 说明异养反硝化是有机物脱除的主要途径.总磷的去除与温度、溶解性有机物正相关, 可能是因为基质微生物在磷的吸附/吸收过程中起重要作用, 而微生物又与温度、有机物密切相关.氨氮的去除与溶解性氮负相关, 可能是因为出水溶解性氮含量愈高, 反硝化作用愈弱, 致使积累的硝氮/亚硝氮抑制了氨氮的硝化过程.氨氮的去除与总氮正相关, 可能是因为系统倾向于好氧环境(出水平均溶解氧为2.38 mg˙L-1, 表 2), 这有利于硝化过程而不利于反硝化, 而总氮的去除主要依赖于反硝化.出水总氮含量愈高, 意味反硝化愈弱, 相反, 好氧性愈强, 愈利于氨氮的硝化过程.氨氮的去除还与溶解性有机物正相关, 可能是因为出水溶解性有机物含量愈高, 愈有利于反硝化过程, 而硝氮/亚硝氮的减少又有利于氨氮向其转化.此外, 硝氮的去除与分流比正相关, 说明反硝化是硝氮去除的主要途径(表 5).
2.3.2 冗余度分析
在进行RDA排序之前, 先对监测的20个进出水影响因素进行主成分分析.结果除折流式水平流滤池的进水理化特征提取到4个主成分外, 其它3组都是提取到5个主成分, 且每组主成分解释的累积方差都达到了80%以上(表 6).
表 6 提取的主成分解释的累积方差
由各主成分的因子载荷可知, 针对曝气垂直流滤池进水理化特征, 第一主成分主要包括磷、有机物、pH值、溶解氧, 第二、三主成分主要包括溶解性盐、温度、压强、水力负荷, 第四主成分主要包括溶解性氮; 针对曝气垂直流滤池出水理化特征, 第一主成分主要包括溶解性盐、总氮, 第二主成分主要包括有机物、溶解氧、pH值, 第三主成分包括压强、温度, 第四主成分包括磷; 类似地, 针对折流式水平流滤池进水理化特征, 第一主成分主要包括溶解性氮、总氮、溶解性盐, 第二主成分主要包括溶解氧、分流比、有机物; 针对折流式水平流滤池出水理化特征, 第一主成分主要包括溶解性盐、氧化还原电位, 第二主成分主要包括溶解性氮、分流比、总氮, 第三主成分主要包括压强、温度、溶解氧、pH值(表7).
| 项目 | 主成分 | ||||
| Factor_1 | Factor_2 | Factor_3 | Factor_4 | Factor_5 | |
| 0.940(IP) | 0.949(SC) | 0.955(T) | 0.808(DIN) | 0.896(TN) | |
| 0.918(DCOD) | 0.947(TDS) | -0.859(P) | -0.801(NO2--N) | -0.573(ORP) | |
| 曝气垂直流滤池进水 | 0.908(TCOD) | 0.810(Sal) | -0.817(Res) | 0.690(TAN) | |
| 0.876(pH) | 0.651(HLR) | 0.816(Cond) | 0.625(NO3--N) | ||
| 0.792(DO) | |||||
| 0.655(TP) | |||||
| 0.964(TDS) | 0.930(TCOD) | 0.811(P) | 0.839(IP) | 0.830(NO3--N) | |
| 0.962(SC) | 0.929(DCOD) | -0.779(T) | 0.620(TP) | 0.677(HLR) | |
| 0.947(TN) | -0.759(DO) | ||||
| 0.869(Cond) | 0.748(ORP) | ||||
| 曝气垂直流滤池出水 | 0.862(Sal) | -0.595(pH) | |||
| -0.853(Res) | |||||
| 0.819(DIN) | |||||
| 0.710(TAN) | |||||
| 0.548(NO3--N) | |||||
| 0.911(DIN) | 0.948(DO) | 0.810(IP) | 0.814(P) | ||
| 0.891(TN) | 0.913(Ratio) | 0.807(TAN) | -0.753(T) | ||
| 折流式水平流滤池进水 | 0.778(TDS) | 0.897(TCOD) | 0.650(pH) | 0.717(ORP) | |
| 0.771(NO3--N) | 0.884(DCOD) | -0.589(NO2--N) | 0.635(Res) | ||
| 0.757(SC) | 0.601(TP) | -0.577(Cond) | |||
| 0.731(Sal) | |||||
| 0.967(Cond) | 0.842(DIN) | -0.804(P) | 0.704(DCOD) | 0.828(IP) | |
| -0.947(Res) | 0.831(NO3--N) | 0.753(T) | -0.697(TP) | 0.760(TAN) | |
| 折流式水平流滤池出水 | 0.945(Sal) | -0.737(Ratio) | 0.705(DO) | -0.650(NO2--N) | 0.484(TCOD) |
| 0.945(TDS) | 0.580(TN) | 0.555(pH) | |||
| 0.944(SC) | |||||
| 0.786(ORP) | |||||
1) 曝气垂直流滤池进水、出水理化特征作旋转主成分分析经6次迭代收敛; 折流式水平流滤池进水、出水理化特征作旋转主成分分析经8次迭代收敛; 提取方法：主成分分析; 旋转方法：Kaiser标准化最大方差法
表 7 旋转主成分矩阵中各主成分的主要因子载荷
与污染物的去除效率进行RDA排序分析, 结果如图 2所示.据RDA统计结果, 监测的污染物去除效率与两种滤池各自进出水理化特征间均存在显著(P<0.05) 的线性关系, 说明滤池对各种污染物的去除效率确实受控于监测的理化环境因子变异.
图 2 两种滤池百分比去除率与进出水影响因素间的冗余度分析排序
进一步分析排序图 2发现, 提取的各主成分对污染物的去除产生不同的影响.针对曝气垂直流滤池进水理化特征, 溶解性氮、硝氮、总氮及磷的去除效率与第一主成分明显正相关, 又结合表 7因子载荷可知, 该主成分主要由影响硝化-反硝化的碳源、溶解氧、碱度等因素构成.关于该正相关的解释为：溶解氧愈高, 一方面愈有利于有机物的氧化分解, 另一方面愈有利于氨氮的硝化, 产生更多的硝氮; 又处理原水中不乏碳源(碳氮比为7.13, 表 1), 加上滤池出水的低溶解氧环境(出水平均DO：2.09 mg˙L-1, 表 2), 更多的硝氮有利于提升反硝化强度, 进而提高溶解性氮和总氮的去除效率.本研究中, 处理原水中硝氮所占的比例较低(表 1), 原水中较高的溶解氧在曝气停止后很快被滤池内有机物的氧化分解和硝化过程消耗, 进而进入厌氧状态, 这有助于随后的反硝化过程. pH值与溶解氧类似, 因为硝化过程耗碱, pH值愈高, 愈有利于硝化过程.磷的去除与上述因素正相关, 可能是因为溶解氧、有机物含量愈高, 愈能促进微生物增殖[16], 进而增强对磷的吸附/吸收强度[图 2(a)和表 7].
针对曝气垂直流滤池出水理化特征, 提取的各主成分与污染物去除效率均呈负相关.除亚硝氮与第五主成分明显负相关外, 其余指标与第一至第四主成分明显负相关.亚硝氮与第五主成分明显负相关, 这可能是因为出水硝氮含量愈高, 暗示滤池内氧化性愈强, 愈不利于反硝化过程.这是因为亚硝氮为反硝化过程中间产物, 极不稳定, 很容易被氧化为硝氮.在剩余指标中, 有机物、氨氮、溶解性氮与第二、第三主成分明显负相关, 可能是因为出水溶解氧、pH值愈高, 愈有利于硝化过程; 出水中有机物含量愈高, 有机物氧化分解消耗的溶解氧也就愈多, 留给氨氮硝化的溶解氧也就愈少.氨氮的去除与温度正相关, 这是因为温度愈高, 滤池内部微生物的硝化反应强度愈烈[图 2(b)和表 7].
针对折流式水平流滤池进水理化特征, 无机磷与第三主成分明显正相关, 亚硝氮与第四、第一主成分明显正相关, 其余指标与第二主成分明显正相关.氨氮、溶解性氮、总氮的去除与第二主成分正相关, 可能是因为溶解氧愈高, 伴随进水溶解氧的快速消耗, 更多的氨氮被氧化成硝酸盐; 与曝气垂直流滤池类似, 处理原水中不乏碳源, 加上滤池内部的低溶解氧环境(出水平均DO：2.38mg˙L-1, 表 2), 反硝化强度提升, 最终导致溶解性氮、总氮去除效率的提高.溶解氧的提高也促进了有机物的氧化分解, 提高了有机物的去除效率.总磷的去除与溶解氧、有机物正相关同样归属于微生物代谢活动的增强[图 2(c)和表 7].
针对折流式水平流滤池出水理化特征, 亚硝氮的去除与第四主成分明显正相关, 与第三主成分明显负相关, 磷的去除与第五主成分明显负相关, 其余指标与第一、第二主成分明显负相关.亚硝氮的去除与溶解氧、碱度负相关, 这是因为反硝化倾向于厌氧环境且释放碱度, 溶解氧和碱度的提升都不利于反硝化过程.磷的去除与氨氮、总有机物负相关, 可能是因为出水氨氮、有机物含量愈高, 滤池内部的好氧微生物代谢活动也就愈弱, 进而对磷的吸附/吸收活动也就愈弱.总氮的去除与溶解性氮、硝氮负相关, 与分流比、有机物的去除正相关, 说明异养反硝化是滤池脱除总氮的主要形式[图 2(d)和表 7].具体参见污水宝商城资料或http://www.dowater.com更多相关技术文档。
3 结论
(1) 针对曝气垂直流滤池+折流式水平流滤池的组合系统, 在好氧阶段, 即滤池进水初期或曝气期水体中溶解氧含量较高, 氧化分解是两种滤池内有机物去除的主要途径.但是伴随溶解氧的快速消耗(如曝气垂直流滤池停止曝气后), 两种滤池很快进入缺氧或厌氧状态, 随后异养反硝化形成了滤池内有机物减少的主要原因之一.
(2) 两种滤池内都存在明显的硝化-反硝化, 且它们是滤池去除总氮的主要途径.曝气垂直流滤池对氨氮及溶解性氮的平均去除率在80%以上, 而折流式水平流滤池对氨氮及溶解性氮的平均去除率在40%以下, 表明曝气垂直流滤池内的硝化-反硝化强度都高于折流式水平流滤池.磷的去除主要受控于水力负荷、温度、溶解氧、有机物等, 表明微生物吸收是滤池除磷的主要方式之一.
(3) 相比于单一滤池, 该组合系统提高了有机物和磷的去除效果, 却降低了氮的去除效率.降低分流比有助于提升折流式水平流滤池反硝化强度, 但是由于从原水中引入过多的氨氮, 又折流式水平流滤池的硝化能力有限, 进而导致组合系统总氮去除率下降.
(4) 逐步回归及冗余度分析表明, 滤池的净化效能不仅与运行工况、处理原水组成密切相关, 同时还受控于运行的环境条件(溶解氧、温度等).因此, 根据处理原水组成, 控制适宜的分流比、停留时间及滤池内的氧化还原条件是提升该组合系统整体净化效果的关键.
原标题：养殖废水组合生物滤池净化工艺分析
